При определении зависимости КПД тэц от начальных параметров пара необходимо выдерживать основной принцип сравнения в различных вариантах — одинаковый отпуск электрической и тепловой энергии. При данном отпуске тепловой энергии тэц более высоких параметров пара вырабатывает больше электроэнергии, поэтому для тэц с более низкими параметрами пара дополнительно требуется замещающая мощность с конденсационной выработкой электроэнергии.
Таким образом, если допустим, что на тэц высоких параметров пара вся электроэнергия производится на тепловом потреблении турбоагрегатами с противодавлением так, что
КПД производства электроэнергии такой тэц теоретически достигает единицы, то для тэц более низких параметров пара из-за дополнительной конденсационной выработки электроэнергии этот КПД остается меньше единицы во всем диапазоне отпуска пара из отборов, от ат=0 до ат=1,0. Здесь DT — отбор пара на внешнего потребителя; ат — отбор пара в долях расхода его на турбину D0. Это иллюстрируется кривыми зависимости КПД производства электроэнера и на тэц с разными начальными параметрами пара. Отбор ат=0 соответствует конденсационному режиму (без отбора пара на внешнего потребителя), отбор ат= 1 — режиму с противодавлением. Во всех вариантах равного отпуска тепловой и электрической энергии КПД тэц более высоких параметров пара во всем интервале долей отпуска пара сст от 0 до 1, включающем как крайние режимы чисто конденсационный и с противодавлением, выше КПД тэц с более низкими параметрами пара.
Промежуточный перегрев пара на теплоэлектроцентралях. Промежуточный перегрев пара на тэц имеет целью повышение КПД производства электроэнергии и экономию топлива. Рассматривая поток пара, проходящего через теплофикационную турбину, состоящим из основного — теплофикационного и дополнительного— конденсационного, нужно иметь в виду следующее. При промежуточном перегреве возрастает температура пара, используемого для внешнего потребителя. при заданном отпуске теплоты QT—DT(hT—г0.к) и повышении энтальпии отпускаемого пара hr расход пара Dr на внешнее тепловое потребление несколько уменьшается, что соответственно снижает эффект от увеличения работы теплофикационного потока в турбине благодаря промежуточному перегреву пара.
поэтому экономия теплоты и топлива благодаря промежуточному перегреву на тэц меньше, чем на конденсационной электростанции, и может составить 3—4% (при отопительной нагрузке).
Вторая особенность применения промежуточного перегрева на тэц заключается в повышении оптимального его давления. целесообразность повышения давления промежуточного перегрева пара на тэц по сравнению с кэс ясна из рассмотрения теплофикационного потока пара. очевидно, чем выше конечное давление пара этого потока, тем выше должно быть давление промежуточного перегрева пара по сравнению с оптимальным давлением конденсационного потока.
При сравнении вариантов тэц с различным давлением промежуточного перегрева пара также необходимо обеспечивать равный отпуск (или в первом приближении — равную выработку) электрической и тепловой энергии во всех вариантах. поскольку оптимальное давление промежуточного перегрева пара на конденсационных электростанциях значительно выше, чем давление пара для внешних потребителей (рт=0,1-м,5 мпа), как промышленных, так и отопительных, то тем более р должно быть выше рт на ТЭЦ, таким образом, на тэц должен осуществляться промежуточный перегрев общего потока пара, как теплофикационного, так и конденсационного.
На крупной тэц линден (сша) применен промежуточный перегрев только конденсационного потока пара, а пар для промышленного потребителя не подвергается промежуточному перегреву.
Промежуточный перегрев только конденсационного потока пара малоцелесообразен. Малую экономию теплоты (1—2%) дает промежуточный перегрев пара на промышленных тэц, на которых, кроме того, оптимальное давление промежуточного перегрева пара значительно повышается.
В ссср на отопительных тэц крупных городов работают мощные теплофикационные турбоагрегаты сверхкритических параметров с промежуточным перегревом пара т-250-240 тмз и турбоагрегаты докритических параметров с промежуточным перегревом пара т-180-130 лмз.
